Voor buiging
Uit de elastische analyse volgen de resultaten voor Mxx, Mzz and Mxz in elke meshknoop. Bij de wapeningsberkenening kan de bijdragen van het torsiemoment Mxz niet verwaarloosd worden.
Op elk punt van de plaat bestaat er een paar orthogonale richtingen (de hoofdrichtingen) waar het torsiemoment Mxz verdwijnt ( Mxz =0). In die richtingen zijn de buigmomenten de hoofdmomenten M1 en M2.
![\[M_{1,2}= \frac{1}{2} (M_{xx} + M_{zz} \pm \sqrt{(M_{xx} - M_{zz})^{2}+ 4\cdot M_{xz}^{2>$\]](https://support.buildsoft.eu/wp-content/ql-cache/quicklatex.com-dba8ec0075f5e50a4ad1ef25360eff94_l3.png "Rendered by QuickLaTeX.com")
De hoek 
tussen de x’-as en het richting van M1 is:
![\[tan(2\theta)=\frac{2M_{xz}}{M_{xx}-M_{zz}}\]](https://support.buildsoft.eu/wp-content/ql-cache/quicklatex.com-9bca6e65e7a1266d1ec2aa5617e1c3ef_l3.png "Rendered by QuickLaTeX.com")
Je zou de hoofdmomenten M1 en M2 kunnen gebruiken om de benodigde wapening in de plaat te berekenen, maar dit leidt tot wapening op een gebogen pad. Dat maakt het onpraktisch in het echte leven.
Diamonds berekent de wapening met behulp van Wood-Armer-momenten. Dit resulteert in een orthogonaal wapeningsnet: de wapening loopt altijd parallel aan de lokale x’- en y’-as van het oppervlak.
(ENV 1992-1-1 §A2.8)
Opmerkingen:
- Meer info over de Wood-Armer momenten in: R. H. WOOD, The reinforcement of slabs in accordance with a pre-determined fiel of moments (original paper), feb 1968
- Voor wapeningsberekeningen volgens NEN 6720, gebruikt Diamonds volgende wapeningsmomenten:
\[M_{u,dx}=M_{xx} \pm \left| M_{xz} \right| \text{ and } m=”” m_=””]
Voor axiale kracht
Analoog aan het moment worden de wapeningskrachten bepaald op basis van de interne krachten Nxx, Nzz, Nxz.
(Source: ENV 1992-1-1 §A2.9)
